常見鋁材擠壓模具補綴 方式

擠壓模具是包管 擠壓產物 的外形 、尺寸精度和皮相質量的要害 東西，也是提高產物 產量、勞動生產率、制品 率、擴年夜 品種、下降 生產本錢 的主要身分 之一?？墒牵捎谟绊懩＞咂焚|的身分 很多，雖然 設計者和制造者都進行了盡力，要設計和制造出完善 無缺，完全吻合工藝要求的模具現(xiàn)實 上是不成能的或 是十分艱巨的。為了削減 擠壓時因模具品質問題而泛起 的各類 缺點 (諸如曲折 、扭擰、擴口、并口、海浪 、尺寸不及格 、皮相裂紋或扯破 、平直度超尺度 、焊合不良、不成形或堵模和 各模孔流速差過年夜 等)以包管 取得 吻合手藝 前提 要求的產物 ，必需 在擠壓現(xiàn)場對模具進行邊試擠邊補綴 。

1、 修模道理

為了消弭 缺點 ，使產物 的尺寸切確不亂 ，不發(fā)生 嚴重扭擰、曲折 、海浪 、擦傷、裂紋，使各?？琢魃a 物 長短根基 一致，輪廓根基 平直，必需 力圖 使產物 橫斷面上各質點或各部門及多孔模的各?？讍柕牧鞒鏊俣纫恢拢?說應力圖 包管 產物 斷面上的各類 質點同時流出?？坠ぷ鲙?，即各質點的活動 應力均等。這是模具設計者應遵守 的基來源根基 則，也是修模的基來源根基 理。是以 ，修模的素質 就在于調劑 金屬的流速，使之能平衡 地流出?？住?

影響金屬流出?？姿俣鹊纳矸?是多種多樣的，但可歸納成以下兩個方面：

(1)供給產物 斷面各部門的金屬分派 是不是 公道 ，即產物 各部門斷面積之比與各響應 部門金屬供給 量之比是不是 相等，個中 包羅分流孔的年夜 小、外形 、數(shù)目 與散布 ；多孔模孔的安頓，型材在模型 平面上的安頓；型材各部門離擠壓筒中心和擠壓筒邊沿 的遠近；各?？组g的距離等。

(2)金屬活動 時所愛磨擦 阻力的年夜 小，個中 包羅分流孔的外形 、年夜 小、數(shù)目和深度；焊合腔的外形 和深度；舌頭和模孔工作帶的長度和 ?？着c金屬直接接觸部門的皮相狀況 和潤滑情形 等。

當型材某一部門可供給金屬量愈多，所受的磨擦 阻力愈小，則這部門型材流出模孔的速度就愈快。反之就愈慢。

金屬供給量的分派 比例主如果 由于?？自O計者肯定 的，當模具制造完后，金屬的分派 比例就固定下來了(對 平面分流模、舌型模和帶有導流模的平面模，其金屬供給量可經由過程 改變分流孔、焊合室、導流孔的外形 和年夜 小來調解 )，是以 ，設計時由于模孔安頓不公道 釀成的 各部門流速不均，會給修模帶來很年夜 的艱巨。

活動 金屬與模具之間的磨擦 力由兩部門構成 ：一是金屬與擠壓筒壁、模具端面間的磨擦 ，二是金屬與模孔工作帶皮相間的磨擦 。

活動 金屬與模具端面問的磨擦 力為：

∫1μ·P·F (4—5—1)

式中∫1——金屬與模具端面間的磨擦 力/；

μ——磨擦 系數(shù)；

F一金屬與模具端面的接觸面積/m2；

P——單元 面積的正壓力/Pa。

當模型 與產物 一按時，P和F是一個定值，所以，改變磨擦 系數(shù)，即改變活動 金屬與模具端面的磨擦 前提 ，就可以 起到調劑 金屬活動 速度的感化 。

流變金屬與?？坠ぷ鲙еg的磨擦 力：

n

∫2μ·P·∑F =μ·∑lihi (4—5—2)

i＝1

式中∫2——流變金屬與模孔工作帶之間的磨擦 力/N；li——型材各部門工作帶接觸部門的周長/am；hi——?？坠ぷ鲙У拈L度/m。

當模具與產物 一按時，單元 正壓力P和型材各部門的周長li是一個定值，而當各部門的皮相狀況 和潤滑前提 溝通 時，磨擦 系數(shù)肛也可認為是不變的。是以 ，只要調劑 模孔工作帶的長度便可 以調劑 金屬流出?？椎乃俣?。

擠壓模具的補綴 就是經由過程 調劑 模孔工作帶的長度、金屬分派 比例、模具的皮相狀況 和 金屬與?？椎哪ゲ?潤滑前提 等，以到達 調劑 金屬流出?？椎乃俣龋瑏硖岣邤D壓產物 品質的一種現(xiàn)場處置懲罰 進程 。

修模的理論根本可用彌補應力來加以詮釋。為了成立模型 的阻礙系統(tǒng)，在修模時，主要應把握 以下兩個根基 概念。

(1)阻礙角 本色 上就是在模型 平面工作帶進口 處，把本來 平行于擠壓軸線的工作帶部門修成與擠壓軸線呈必然 角度的阻礙斜面，這是阻礙金屬活動 的一種有用 的方式 ；

(2)縱向與橫向間隙 縱向和橫向間隙會使產物 泛起 刀彎、海浪 、扭擰、平面間隙超差等缺點 ，其發(fā)生 的主要緣由 是?？赘鞑块T的工作帶長度設計與制造不公道 ，致使 金屬流速不均。從擠壓的制品來看，哪一面突出 ，申明 哪一面的快，需要附加阻礙。

2、 修模方式

現(xiàn)場修模的感化 主要有：調劑 金屬流速，批改 尺寸，改正 形位，改良 模具的皮相狀況 ，提高模具使用壽命。為了到達 上述目的，必需 選用既簡單便利，又經濟合用 的修模方式 。修模的根基 方式 可分為阻礙、加速 、擴年夜 或縮小?？壮叽纭㈢衲ヅc拋光和 皮相氮化等。修模前應對模型 工作平面和工作帶等處進行細心 不雅 測和查抄，并用不潤滑和正常溫度速度規(guī)范進行試擠，精確判定 發(fā)生 缺點 的緣由 ，以利于肯定 修模方式 。

1．阻礙

減緩金屬流出模孔速度的修模方式 叫阻礙。實現(xiàn)阻礙的方式 主要有作阻礙角、打麻點、工作帶補焊、堆焊、修分流孔與分流橋及焊合腔等，見圖4—5—1和圖4—5—2。

(1)作阻礙角

在模孔工作帶進口 處的某一段長度上修出必然 的角度稱之為阻礙角，這是一種最經常使用 的修模方式 。阻礙角一般節(jié)制 在3°～l2°之間，年夜 于l5°阻礙角不復興 阻礙感化 。對 薄壁型材(壁厚δ=1～2 mm)阻礙宜采取 下限，厚壁型材可采取 中上限，這應按照流速差來肯定 。在某些情形 下，可分幾回 阻礙，毫不 成一次盲目阻礙過年夜 而修廢模型 。在銼修阻礙角時，銼刀必然 要端平，使阻礙平面棱角尖銳，斜面平直不帶圓弧，因泛起 圓弧反則會加速活動 。當既可用阻礙法又可用加速 法來批改 模型 時，應優(yōu)先選用阻礙法，因阻礙法簡單易行，結果 比力明明。在一般情形 下，阻礙與打麻點可同時采取 ，如許 可加年夜 阻礙結果 。

圖4—5—1主要的阻礙方式 圖

(a)——打麻點；(b)——補焊；(c)——堆焊；(d)——做阻礙角

圖4—5—2平面分流組合模的阻礙方式 圖

1——縮小角度，加速活動 ；2——增年夜 角度，阻礙活動

(2)打麻點

在模型 工作端面需要減緩金屬活動 速度的部位，沿模孔四周 打上深度為0.5～1 mm，直徑1～3 mm的密集小坑，借以增添 金屬與模具端面的磨擦 阻力。此法較為簡潔，但對 較復雜的模具，需要與阻礙同時進行才能顯示出結果 。

(3)補焊工作帶

在需要增年夜 阻礙的部位，從模型 工作帶出口端補焊一段恰當 長度的工作帶。由于工作帶有用 長度增添 ，起到了附加阻礙的感化 。

(4)堆焊

在模型 工作端面上需要阻礙的模孔四周 或在焊合腔的恰當 位置用電焊堆起一段凸臺，以增年夜 金屬活動 的阻力。

(5)修分流橋、分流孔、焊合腔、導流孔

對 帶有導流孔的平面模和平面分流模、舌型模等，在擠壓現(xiàn)場沒法 用上述方式 來進行阻礙，此時，可用砂輪點竄 舌頭入吵嘴 度或改變某一部位生齒 尺寸與外形 的方式 來阻礙金屬的活動 。有時要在銑床或電火花機床長進 行。

2．加速

使金屬流出?？姿俣忍岣叩男弈７绞?叫做加速 。常采取 的加速 方式 有；前加速 、后加速 、加速 角、改變分流孔的面積和位置、點竄 舌頭人吵嘴 度等，見圖4—5—3和圖4—5—4。

(1)前加速

在模型 工作端面大將 需要加速 部位的工作帶用砂輪磨失落 必然 厚度以加速 金屬活動 。在磨修時，其打磨局限 應盡量 年夜 一些，并且 應平均 油滑 過渡，避免發(fā)生 尖角或突臺，不然 ，反而引發(fā) 阻礙感化 。

圖4—5—3平面模的加速 修模方式 圖

(a)——前加速 ；(b)——后加速 ；(c)——加速 角

1——前減?。?——后減薄

α前——促流角；α后——工作帶與軸線呈必然 角度，削減 接觸磨擦

圖4—5—4特別的加速 修模方式 圖

(a)——橋式舌型模打坡供詞 給量加速 法；(b)——平面分流模改變舌頭角度與外形 加速 法；

(C)——改變分流孔的面積和位置1——打坡口擴年夜 供給量；2——改變角度加速

A、B、C、D——分流孔年夜 小和位置。虛線為批改 后的外形 、年夜 小和位置

(2)后加速

風動砂輪從模型 出口端伸到工作帶處，將需要加速 部位的工作帶減薄，以起到加速 感化 。

(3)加速 角

加速 角亦稱促流角或助推角，是銼刀在模型 工作帶的生齒 端修一恰當 的斜角(促流角)，削減 金屬流入?？椎淖枇Γ铀?金屬的活動 ，或 在模型 工作帶出口端銼修一恰當 的斜角(0.5°～l.5°)，使擠壓出的產物 盡快離開 工作帶，本色 上是縮短了工作帶，削減 金屬阻力起到加速 感化 。

(4)舌型模和平面分流組合模的加速

與一般平面模分歧 ，舌型模與平面分流的加速 主要依托 調劑 分流孔的面積和位置，或 點竄 模橋、舌頭的人吵嘴 度和外形 和 增年夜 金屬供給速度等來實現(xiàn)。

3．擴年夜 ?？壮叽?

當擠壓出的制品，其壁厚或外形尺寸小于圖紙或手藝 前提 所要求的公役 精度時，應擴年夜 模孔尺寸。銼修前應細心 丈量 ?？坠ぷ鲙У某叽纾槌涫遣皇?有內斜或外斜等情形 。擴修時，銼刀必然 始終連結 與模型 平面垂直，銼修后工作帶必需 連結 平直，不得泛起 外斜或內斜。擴孔的銼修量可按照圖紙公役 的要求、所擠壓新產物 的尺寸、模型 材料和硬度、擠壓工藝參數(shù)、并連系 經驗來肯定 。銼修前后均運用 塊規(guī)或卡尺丈量 銼修處的尺寸，以確保銼修量。到達 要求尺寸后應打光?？?，模孔應光潔滑潤過渡，不許可泛起 突臺。

4．縮小?？壮叽?

縮小模孔尺寸要比擴年夜 ?？壮叽缙D巨很多 ?？s孔的方式 主要有攻擊法、補焊法等。

(1)攻擊?？追?

攻擊?？追ň褪怯么蚰ｅN敲擊需要縮孔處的工作端面，錘頭的攻擊標的目的必需 與工作帶平行，距離?？?～5 mm，先將工作帶打堆，然后用銼刀將突出尖部銼平，到達 所需尺寸，如圖4—5—5所示。

圖4—5—5攻擊縮孔法與攻擊錘法示意圖

(a)——攻擊；(b)——銼平

敲擊的位置應選擇恰當 ，離模孔太近，易將工作帶打塌，造成報廢；距離太遠，又不容易 起到縮孔的感化 。攻擊模錘的刃口斜面夾角應作成30。擺布。刃部不要太尖銳，最好磨成R=3～5mm的油滑 曲面，皮響應 堅固 光潔，硬度應高于模具自己 的硬度?？s孔時最好攻擊模孔流速較慢的一側，打模以后 略加 平整，既縮小了?？壮叽?，又能起到加速 的感化 。

(2)補焊法

補焊法就是在需要縮孔處，用電焊將工作帶焊上一層與模具材料相當?shù)慕饘伲缓?，將其銼平到達 所需尺寸。這類 方式 多用于階段變斷面型材模具補綴 和壁厚尺寸較年夜 的模具補綴 。焊前應將模型 加熱到400～450。焊條材料最好與模具材料溝通 或附近。焊后要進行去應力熱處置懲罰 。

(3)鍍鉻法

鍍鉻法就是將?？仔枰s孔處打磨滑膩 ，將不需縮孔的處所 庇護起來，然后放到鍍鉻槽中鍍上一層恰當 厚度的鉻層，到達 縮孔的目的、鍍鉻層的硬度高，皮相光潔，厚度可達l mm擺布。是以 ，對 一些用銼刀難以批改 的模具，可用鍍鉻法進行悉數(shù) 或局部批改 。

5．光模

光模是擠壓現(xiàn)場經常使用的修模方式 。當擠壓抑 品泛起 皮相粗拙 、擦劃傷、麻面等缺點 時，或 模孔經由 上述方式 補綴 后從新 投入試?；蛟嚿a前，和 模型 送去鍍鉻或氮化前，均應進行光模處置懲罰 。今朝 ，在擠壓現(xiàn)場常采取 的光模方式 有：銼修 + 細砂布拋光法；布砂輪拋光法；擠壓珩磨機拋光法；銼修 + 超聲波二合一拋光法；銼修 + 超聲波 + 電解三合一拋光法和 噴吵拋光法等。應按照各工場 的具體前提 與需要選用適合 的拋光方式 。?？灼は嘟浌饽：笃は啻肿?度應達Ra 0.8～0.4μm。

3、 修模東西

1．修模東西

(1)量卡具。

(2)刀具和磨具。

(3)修模機。主要有手動、風動和電動砂輪機、模型 銑型機、立鉆、噴砂機、擠壓珩磨機、電解拋光機、電火花機床、化學拋光機、小型車床、銼修一超聲波二合一修模拋光機、銼修一超聲波一電解三合一拋光機等。

(4)平臺、卡具和零散 東西。主要有修模平臺、山君 鉗、各類 模型 來件持器和調劑 器，和 鎯頭 、錘子、扁鏟、螺栓、吊環(huán)等。

2．主要修模東西的使用方式

1)銼刀

銼刀的種類很多，規(guī)格也很多 ，一般使用各類 十錦 銼或金剛石組銼來補綴 模型 的工作帶。使用銼刀時必需 注重：

(1)應按照?？椎哪暌?小、外形 和模型 硬度選用適合 的銼刀；

(2)銼修工作帶時，銼刀必需 端平，使之始終與模型 工作端面垂直，不許可把工作帶銼修成斜面；

(3)銼修前應細心 查抄工作帶平面和?？壮叽纾淮武S修量不宜過年夜 ，應逐步 銼修到劃定 的尺寸；

(4)工作帶平面應平均 油滑 過渡，不該 有突變和拐點；

(5)當?？卒S修到尺寸后，應磨修工作帶，或在銼刀上包上砂布拋光。

2)手動磨輪

手動磨輪有電動的和風動的兩種，主要用來磨修加工余量較年夜 的模型 部門，修磨速度快，修磨后的皮相粗拙 度較高。手動磨輪的前端可配上各類 類型和各類 規(guī)格、外形 的磨頭，經常使用 的有金剛石磨頭、碳化硅磨頭和砂輪磨甲等。圖4—5—6 2示出了用手動磨輪從模型 出口帶磨去工作帶過寬的部門，以削減 被擠壓金屬在該處活動 受阻所釀成的 滯后現(xiàn)象。圖4—5—7示出了用手動磨輪從模型 工作帶出口側減薄工作帶寬度以加速 金屬活動 的示意圖。圖4—5—8為用手動磨輪磨削空心模型 時的情形 。

4—5—6用手動磨輪從出口側打磨工作帶的操作圖示

1——工作帶；2——擬磨去工作帶的余量 3——手動磨輪；4——碳化物磨具

3)立式修模銼床

立式修模銼床主要用來批改 導流模和實心模的工作帶年夜 面，修模的速度快，質量好。銼修時必需 使所銼的工作帶與模型 工作面成90°?？捎脽艄夂蛣澗€樣板來查抄銼修量。圖4—5—9示出了用立銼銼修模型 的操作情形 。先用極細的和很硬的劃針在需要銼失落 部位上劃線。放線的許可余量應連結 在0.07～0.1 mm之間。

4)電火花機床

主要用來補綴 和調劑 分流組合模的分流孔、焊合腔和 導流槽和溝的外形 與年夜 小。要害 是要配作合用 的電極。年夜 型模具的補綴 工作量較年夜 時經常使用 。

圖4—5—7用手動磨輪從進口 端打磨工作帶的操作圖示

1——擠壓產物 ；2——手動磨輪；3——打磨面積；4——經打磨后的側面流速增快；5——磨頭

圖4—5—8用手動磨輪磨削空心模具的操作圖示

(a)——打磨前；(b)——打磨后

1——鑄錠；2——阻礙活動 部門；3——金屬活動 慢側；4——阻礙點被磨失落 ；5——及格 的產物

圖4—5—9立銼銼修模型 的操作圖示

1——銼修機；2——?？坠ぷ鲙?；3——擬銼修的工作帶裕量

5)平行尺

平行尺主要用來批改 實心模。修模工用它來銼修工作帶平面，并在開槽進程 中使所有平行面相互 平行。它可用于手銼，也可合營 模型 銼型機銼修模型 。平行尺的長度取決于所要銼修的模型 直徑。平行尺應做得足夠長并在兩頭 上鉆一些孔，以備調劑 時使用，見圖4—5—10(a)(b)。平行尺可按圖4—5—10(c)(d)所示的方式 使用，以合營 銼修工作帶的壅塞 物、加工裕量和開槽。平行尺制造應切確，皮響應 經常磨光，以連結 所有皮相平直和相互 成90°。平行尺的硬度必需 到達 65～70HRC，低于65HRC時應從新 淬火。

直尺主要用來查抄工作帶的不服度，剖斷 其突出點，見圖4—5—11。

圖4—5—10平行尺的使用方式 圖

(a)——夾緊；(b)——調劑 鉗口；(c)——銼修；(d)——銼修終了

1——平行尺夾緊裝配 ；2——可調劑 鉗口；3——磨光的平行面；4——模型 ；5——銼刀；

6——銑刀暗語；7——工作帶；8——硬化了的平行尺；9——工作帶暗語；l0——銼修睦 的工作帶

6)分度尺

分度尺主要用來查抄模芯的角度。如圖4—5—12所示，模芯的兩側壁厚相等，由于模芯側角度紛歧 致(右邊 的a年夜 于左邊 盧)會致使 右邊 金屬比左邊 流速慢，因此 應將兩側角度批改 到相等為止。在查抄模芯角度之前，應先檢測下模的工作帶和?？讍X 度等，以包管 角度丈量 精確。

圖4—5—11直尺的用法圖

1——模型 啟齒 ；2——工作帶；3——直尺；4——工作帶突出點；5——模型

圖4—5—l2分度尺的使用方式 圖

1——下模；2——模芯；3——分度尺

7)可調平行尺

可調平行尺主要用來節(jié)制 空心模的開型，以取得 擠壓型材所需的壁厚，見圖4—5—13。

圖4—5—13可調平行尺的使用圖

(a)——舌型模；(b)——用可調平行尺節(jié)制 下模啟齒

1——下模；2——模芯；3——啟齒 尺寸年夜 ??；

4——用可調平行尺節(jié)制 擴年夜 啟齒 尺寸

圖4—5—14圓頭錘的攻擊操作圖

(a)——縮短工作帶，加速 流速；(b)——縮小模孔尺寸

1——鎯頭 ；2——被打塌的面積；3——攻擊，盡量 闊別 ?？祝龘?p/>

8)圓頭錘

圓頭錘主要用來攻擊模型 平面，使工作帶變短以加速 流速或縮小?？壮叽纾怪呛鲜炙?要求(圖4—5—l4)。攻擊前應把模型 加熱到200～300℃，以利于攻擊變形并避免打裂。錘頭的硬度應高于模具的硬度。錘頭的外形 、尺寸要公道 ，過渡應油滑 ，皮響應 光潔。攻擊時的出力 點、攻擊角度和攻擊應按照具體情形 公道 選定。

9)攻擊銃

攻擊銃主要用來封鎖模型 的小孔，如燕尾槽孔、螺釘孔等，見圖4—5—15。銃子的硬度連結 在50～55HRC之間。攻擊時應注重平安 。

圖4—5—15攻擊銃的使用操作圖

1——打塌工作帶；2——打塌的?？讍X 度

10)修模拋光機

拋光機有多種類型，最經常使用 的有銼修+超聲波二合一拋光機和銼修+超聲波+電解三合一拋光機。主要用于對已修睦 的?？灼は噙M行修光，下降 皮相粗拙 度，也可進行小量的修模加工。擠壓珩磨機和噴丸機在拋光模型 工作帶皮相和模型 皮相也有優(yōu)秀的結果 。

4、 實心型材模的批改

1.扭擰

型材在擠壓進程 中，遭到 與擠壓標的目的垂直的力矩感化 時，型材斷面有沿型材長度標的目的上繞某一軸心扭轉 謂之扭擰。扭擰主要有兩種：麻花狀扭擰與螺旋形扭擰。見圖4—5—16。

圖4—5—16型材的扭擰狀況 圖

a)——螺旋型扭擰；(b)——麻花狀扭擰(1、3、4、5處為曲線；2處為直線)

(1)麻花狀扭擰

型材模腔一個壁的兩側工作帶長度紛歧 致，壁厚兩側的金屬流速不均，當這類 活動 不均面沿一標的目的布列時，就會使型材在橫斷面上發(fā)生 力矩，致使 發(fā)生 麻花狀扭擰。

判定 方式 ：型材端頭遍地 流速差不明明，有一縱向對稱軸線，型材扭擰恰似繞此軸進行扭轉 。型材平面間隙欠好 ，流速快的一側有突出 。

補綴 方式 ：在?？琢魉倏斓囊粋?，即型材平面間隙突出 的一側的工作帶做阻礙，或將另外一 側工作帶加速 ，使之發(fā)生 一個反向力矩，以消弭 扭擰。

(2)螺旋型扭擰

當型材一個壁的流速年夜 于其他壁的流速時，流速快的壁越來越 比其他壁長，致使此流速的壁繞流速慢的壁扭轉 ，從而發(fā)生 螺旋型扭擰。

判定 方式 ：型材端頭不齊，流速快的壁較流速慢的壁先流出?？?，如圖4—5—17中A壁端比B壁端頭突出，受A壁的影響，槽材底板C也會泛起 側彎，從型材縱向可以看出一面 繞另外一 壁扭轉 。

修模方式 ：判定 精確以后 ，將型材流速快的部位加以阻礙。

圖4—5—17槽形型材扭擰示圖

2.海浪

從型材整體 上看是平直的，而在個體 壁上泛起 或年夜 或小的波紋狀不服現(xiàn)象，謂之為海浪 。

發(fā)生 緣由 ：當型材某壁流速較快，且剛性較小形不成扭擰缺點 時，此壁遭到 壓應力的感化 ，而沿縱向發(fā)生 周期性泛起 的海浪 見圖4—5—18。

圖4—5—l8槽形和“⊥”型材的海浪 及批改 方式

(a)——槽形型材；(b)——“⊥”形型材(4，B，C處為阻礙；D處為海浪 )

修模方式 ：對流速快的壁兩側的工作帶加以阻礙。當海浪 小且波距較長時，可在流速慢的部位涂以潤滑油消弭 海浪 。

3.側彎(馬刀彎或鐮刀彎)

扁寬型材或帶板等壁厚不均或過失稱的擠壓產物 ，在擠出模孔時擺布兩側的流速紛歧 致，而造成產物 頭部或沿全部 長度向左或向右的硬彎叫側彎，常呈鐮刀或馬刀形，故也稱為鐮刀或馬刀彎，是最多見 的缺點 之一。

發(fā)生 緣由 ：?？讛[布兩側的工作帶設計欠妥 ，鑄錠溫度不均或?？装差D不公道 等，造成產物 擺布流速不均，又不克不及 構成 扭擰與海浪 時，就會泛起 側向曲折 。見圖4—5—19。

判定 方式 ：產物 沿縱向向左或向右構成 平均 的馬刀形曲折 。

補綴 方式 ：剖斷 為側彎以后 ，將流速快的?？撞课坏墓ぷ鲙Ъ右宰璧K或將流速慢的部位加速 ，將采取 涂潤滑油的方式 來消弭 側彎。與此同時，應使鑄錠加熱平均 ，改良 ?？咨⒉?狀況 。

圖4—5—19型材的側彎示意圖

(a)——不等厚帶材；(b)——工字型材

4.平面間隙

沿型材縱向和橫向發(fā)生 的不服直度稱為平面間隙。可分為縱向間隙和橫向間隙。一般用直尺和塞尺來丈量 ，有的間隙可在精整工序時經由過程 拉伸矯直和輥矯來消弭 ，但年夜 部門平面間隙需要經由過程 修模來校訂 。

圖4—5—20間隙示意圖

(a)——縱向間隙；(b)——橫向間隙

發(fā)生 橫向問隙的緣由 要比縱向間隙復雜很多 。總的來講 是由于有間隙的壁的兩面工作帶流速紛歧 致，凸面快，凹面慢。具體來講 ，橫向間隙的發(fā)生 與型材的外形 、尺寸等有關。如對 懸臂較長的槽形型材，擠壓時懸壁不不亂 ，會發(fā)生 彈性變形，引發(fā) 底面發(fā)生 橫向間隙。在帶板一端增添 一垂直壁，即呈“T”形時，型材的剛度年夜 年夜 增添 ，當立邊兩側流速不均，便可 能構成 橫向間隙。各類 典型的間隙情形 如圖4—5—21。

圖4—5—21型材各類 典型間隙及修模方式 示意圖

(a)——角材；(b)——丁字型材；(c)——工字型材；(c1)逐一 槽形型材

判定 方式 ：將直尺或刀刃平尺沿型材平面的縱向和橫向平放，然后用塞尺查抄兩者 所構成 間隙的年夜 小，當間隙跨越 所許可的數(shù)值時，便可 剖斷 縱向或橫向的平面間隙值不及格 ，必需 修模。

補綴 方式 ：縱向和橫向間隙都是由于工作帶設計不公道 引發(fā) 的流速不均而至 ，所以修模時將流速快的一側，即發(fā)生 凸出的一側的工作帶加以阻礙，假如 是由于模型 彈性變形引發(fā) 尺寸變小和平面間隙不及格 ，則可將懸臂部門的工作帶作一斜角來解決。見圖4—5—21和4—5—22。

圖4—5—22模孔彈性變形引發(fā) 下塌及補綴 方式 示意圖

(a)——彈性下塌；(b)——修模后

5.口和并口

發(fā)生 的緣由 ：在擠壓槽形型材或雷同 槽形型材時，由于兩個“腿”兩側工作帶流速紛歧 致，或 一個“腿”兩側工作帶流速紛歧 致，使之向外突出 或向內突出 。當向外突出 時構成 并口，反之構成 擴口。同時，平面間隙也會超差，如圖4—5—23所示。

判定 方式 ：主要查抄各個面的間隙情形 來辨別 哪個 面流速快。一般外凸面工作帶處總 是較凹下面工作帶處流速快。按照金屬流速快慢來加以批改 。

補綴 方式 ：一般對流速快的一側工作帶加以阻礙(見圖4—5—23)。但對輕細的擴口和并口，或型材和長度標的目的上擴口和并口現(xiàn)象不是延續(xù)泛起 時，沒必要 修模，可經由過程 輥矯來校訂 。

圖4—5—23“П”形型材的擴口、并口情形 及修模方式 示意圖

(a)——單腿并口；(b)——單腿擴口；(c)——雙腿擴口； (d)——雙腿并口；(e)——凹下；(f)——突出

6.寸過年夜 或太小

(1)金屬充填不滿引發(fā) 的尺寸超負差

擠壓斷面外形 如圖4—5—24所示的型材時，由于兩尖端a和b處的壁厚較薄，接近 模型 邊沿 ，即離擠壓筒邊沿 較近，金屬受磨擦 阻力較年夜 ，因此 易發(fā)生 充填不滿?？?，造成a處和b處壁厚和寬度三超負差的現(xiàn)象，批改 的方式 是減薄a和b處工作帶厚度，或增年夜 該處?？壮叽纾S可時，也可接納 局部潤滑角部的方式 。

(2)流速不均引發(fā) 尺寸超負差

擠壓輪廓尺寸較年夜 ，分外是外接圓尺寸較年夜 ，而壁厚差很年夜 的型材時(見圖4—5—24(b))，其闊別 中心的薄壁處(6mm的立筋尖部)，容易泛起 超負差，并且 總高度l29mm也可能因立筋端頭充不滿而發(fā)生 超負差的現(xiàn)象。這主如果 由于型材中部壁厚年夜 ，又處于擠壓筒中心，所以流速較快，而立筋邊部流速慢，遭到 較年夜 拉應力，成果使二立筋壁厚處變薄而外形尺寸變小。批改 方式 是擴年夜 尖角部門?？壮叽?，并加速該處的金屬活動 速度。

圖4—5—24尖角充填不滿引發(fā) 的超負差的型材示意圖

α、b、t——處難填充，?？仔钄U年夜

(3)?？讖椥宰冃我l(fā) 的尺寸變小

在擠壓舌比力年夜 的情形及工字形型材時，見圖4—5—24(c)。模孔上懸臂部門易發(fā)生彈性變形，致使槽底和工字形立邊的壁厚變薄而發(fā)生 超負差的現(xiàn)象。批改 方式 是在設計時增強 懸臂部門的剛性，即加年夜 模具厚度，采取 支承環(huán)等。在擠壓現(xiàn)場可將懸臂部門工作帶銼修成外斜角，以增年夜 型材的壁厚。

(4)?？讖姸?硬度)不敷 引發(fā) 的?？紫滤?、尺寸超負差

由于模具材料選擇欠妥 ，熱處置懲罰 硬度偏低或模具設計強度不敷 ，在擠壓時，容易引發(fā) ?？讖椥韵滤剐筒某叽绯摬?見圖4—5—25)。批改 的方式 是先將?？坠ぷ鲙тS成外斜。當擠壓進程 中發(fā)生彈性變形時使尺寸正好吻合要求。

圖4—5—25模孔彈性下塌引發(fā) 尺寸太小 及批改 方式

(虛線為彈性變形后的?？淄庑?)1——下塌；2——批改

(5)模具彈、塑性變形和整體曲折 引發(fā) 尺寸變小

在擠壓寬厚比年夜 的帶筋壁板、薄壁帶板和扁寬型材時(見圖4—5—26)，由于模具發(fā)生 了較年夜 的彈性變形、塑性變形和整體曲折 變形，致使?？字行牟块T明明變小，引發(fā) 型材斷面中部超差的現(xiàn)象。批改 方式 是減慢中部流速，擴年夜 中心部位的?？壮叽?，按照型材寬度、寬厚等到 合金機能 的分歧 ，型材中部的?？壮叽缬袝r要比邊部年夜 1.5～3mm。

圖4—5—26壁板型材的?？壮叽缡疽鈭D

(虛線為批改 后的尺寸)

(6)金屬供給不足引發(fā) 的中部尺寸超差

在擠壓純鋁或軟鋁合金帶板時，由于中部流速過快，金屬供給不足，引發(fā) 制品中手下 凹而超負公役 的現(xiàn)象。批改 方式 是擴年夜 中部?？壮叽?，使之呈凸形，見圖4—5—27。

圖4—5—27軟鍋帶板?？椎呐?示意圖

(a)——帶材的變形；(b)——?？椎呐?

實線l為中心下凹的帶板；2為批改 后的?？壮叽?p/>

(7)多孔擠壓時，制品長短不齊的補綴

在多孔擠壓時，由于各孔流速不均，引發(fā) 各?？字破烽L度紛歧 致。當長度差年夜 于300～500mm時，則需修模。批改 方式 是阻礙流速快的模孔工作帶，而加速活動 慢的?？坠ぷ鲙А?

(8)尺寸過年夜 的批改

由于設計欠妥 ，或模孔承受 持久磨損，易使尺寸超正差。批改 方式 ：可用局部鍍鉻、涂層法，也可用錘擊法或補焊法進行批改 。

7.“竹節(jié)”的補綴

在擠壓軟合金帶板或扁寬型材時，由于模孔工作帶太長 ，或鑄錠溫渡過 低，在擠壓時，制品皮相可能周期性地泛起 海浪 形的缺點 ，平日 稱之為“竹節(jié)”或“搓衣板”。批改 的方式 是減薄工作帶的長度或提高鑄錠溫度。

8.裂角

在型材兩壁訂交 的角部可能發(fā)生 裂紋。有內角裂紋，也有外角裂紋。發(fā)生 裂角的緣由 主如果 工作帶棱角處磨擦 阻力年夜 或擠壓速渡過 快。批改 方式 是將模具工作帶的生齒 處修一小圓角，或在易泛起 裂角處涂以潤滑油，見圖4—5—28。

圖4—5—28內角裂紋批改 方式 示意圖

(a)——角裂；(b)——工作帶進口 處修出圓弧R

9.氧化色分歧 的補綴

對 現(xiàn)代建筑用的鋁合金型材，要求其在陽極氧化上色后皮相的色彩 平均 一致。但在擠壓時，常常 由于?？桌饨翘幗饘僭獾?的磨擦 阻力較年夜 ，物理變形也較年夜 ，組織差別 差異 ，是以 ，氧化上色后，型材尖角處的色彩 與其他部門紛歧 致(見圖4—5—29)。另外 ，由于?？坠ぷ鲙Т肿?度高，或模具皮相粘有金屬顆粒，會造成型材皮相擦傷、劃傷、嚴重的擠壓紋路等，這些缺點 ，在氧化上色后露出 得更加 明明，致使型材皮相色彩 紛歧 致。批改 的方式 是將型材棱角部位修成平均 過渡的圓弧或斜角，同時，在修模后要細心 拋光工作帶皮相，然后氮化，以下降 其皮相粗拙 度。

圖4—5-29氧化色紛歧 致的修模方式 示意圖

(a)——尖角處氧化色紛歧 致；(b)——修出平均 過渡區(qū)使氧化色平均

1——尖角；2——平均 過渡

10.綜合補綴 法

當一根制品上同時泛起 兩種以上缺點 時，應綜合判定 發(fā)生 緣由 ，并接納 綜合補綴 的方式 ，用最小的時候 到達 最好 的結果 。

如圖4—5—30所示的工字形型材，在擠壓時同時泛起 了向右邊 彎和上壁間隙不及格 。為了批改 ，可采取 兩種方式 ，一是阻礙上面工作帶“a”，一是加速 下面的工作帶“b”。但綜合斟酌 到型材向右邊 彎，明顯 右邊 金屬流速較慢，如將“a”處阻礙，右邊 金屬將更慢，型材向右邊 曲折 將更嚴重，是以 ，用加速 下面工作帶的流速(“b”處)是最適合 的，由于 如許 ，既可解決上右壁間隙問題，又可解決向右邊 彎的問題。

圖4—5—30工字形型材側彎和間隙的綜合補綴 方案

5、 空心型材模的批改

1.空心型材模批改 的特點

擠壓空心型材用的模具主要有橋式舌型模和平面分流模。

橋式舌型模的補綴 道理 根基 上與平面模溝通 ，但對 較小的空心型材來講 ，舌頭較細；因金屬流出?？姿俣炔痪挠绊?，可能構成 內徑部門的“舌頭”在擠壓進程 中易曲折 而致使 型材內孔偏幸 。處置懲罰 偏幸 的方式 ，通常為 在小模套與外衣 的合營 面上加銅皮調劑 。

平面分流組合模的批改 要復雜很多 。但對 模型 的工作帶有各類 分歧 可供批改 的方案。一個設計優(yōu)秀的空心模，在很多情形 下，只需要對?？走M行拋光或對“金屬活動 ”進行調劑 就夠了，底子用不著批改 工作帶自己 。

要批改 平面分流組合模的“金屬活動 ”情形 ，起首 應細心 查抄?？?，不雅 察分流孔的相互設置裝備擺設 、外形 和面歷年 夜 小，以肯定 某一分流孔與其對應的其他分流孔供給的金屬流量是不是 相互平衡。是以 ，對 任何斷面的型材，可經由過程 擴年夜 或限制流量來加速 或減慢金屬的流速。

在擠壓空心型材時，有時會泛起 擠壓不動(悶車)的現(xiàn)象，其緣由 多是 分流孔面積太小(即分流比太小)、入吵嘴 度欠妥 、聯(lián)接不公道 、舌頭四周 供料不良或舌頭擠壓時發(fā)生晃悠 ，固然 ，也多是 鑄錠選擇欠妥 ，擠壓溫渡過 低，所需擠壓力過年夜 等工藝方面的問題。查明主要緣由 后，應對分流孔進行補綴 (通常為 擴年夜 或拋光)。

在擠壓空心型材時，金屬沿分流組合模的全部 芯軸活動 ，磨擦 行程是相當長的，是以 ，應對芯軸的構造 、過渡情勢 和皮相狀況 進行精心的處置懲罰 以削減 活動 阻力。

2.缺點 發(fā)生 的緣由 及批改 方式

下面主要計議用平面分流組合模擠壓空心制品經常 泛起 的缺點 及處置懲罰 方式 。

(1)四壁凹下

發(fā)生 緣由 ：年夜 大都情形 是由于模型 剛性不敷 ，擠壓時發(fā)生彈性變形(見圖4—5—31)，使舌頭的現(xiàn)實 工作帶縮短，流速增添 而引發(fā) 四壁凹下。若僅一面 或兩壁、三壁發(fā)生 這類 情形 ，也多是 舌頭與模型 工作帶合營 不良所引發(fā) 的流速不均釀成的 。

圖4—5—31方管壁凹下及其補綴 示意圖

(a)——四壁凹下的方管；(b)——發(fā)生彈性變形的模型 ；(c)——加墊補綴

補綴 方式 ：在舌頭和模型 之問插手恰當 厚度的墊片，然后從上、下模的外端面去失落 與墊片溝通 的厚度，以連結 模型 總厚度不變。假如 是個體 壁凹下，則可將該處的舌頭工作帶加以阻礙，或在響應 處減薄模型 工作帶。

(2)四壁外凸

發(fā)生 緣由 ：經屢次 擠壓或其他緣由 ，舌頭工作帶磨損泛起 凹坑(見圖4—5—32)，阻礙金屬沿舌頭皮相活動 釀成的 型材外側流速較內側快，從而引發(fā) 四壁外凸。如僅一面 或兩、三壁外凸，也多是 由于舌頭工作帶與?？坠ぷ鲙Ш蠣I 欠妥 ，即舌頭工作帶伸出模孔工作帶太長 引發(fā) 的或 是由于“舌頭”局部磨損而至 。

圖4—5—32方管四壁外凸及補綴 方式 示意圖

(a)——四壁外凸的方管；(b)——已磨損的模型

1——舌頭；2——舌頭工作帶磨損處；3——模型

補綴 方式 ：當型材壁厚尺寸偏小時，可將舌頭工作帶凹坑銼平，削減 磨擦 阻力，或將模型 工作帶加以阻礙。假如 壁厚尺寸不許可銼修舌頭，那末 ，只得改換新模。當只有個體 壁厚外凸時，則可阻礙響應 壁處的工作帶。

(3)扭擰與側彎

發(fā)生 緣由 ：與用平面模擠壓型材發(fā)生 扭擰與側彎的情形 類似 ，主如果 由于金屬供給不平衡 所引發(fā) 的流速不均釀成的 。圖4—5—33(a)、(b)為方管的扭擰和側彎示意圖。引發(fā) 流速不均的緣由 除 工藝身分 (如鑄錠溫度不均等)外主如果 工作帶設計不公道 ，?？撞剂星吠?和分流孔供給金屬不服衡如圖4—5—33中的分流孔3、4面積不等，分流孔l、2面積雖然相等，但2較l更闊別 中心，是以 ，造成四孔的金屬供給和磨擦 阻力不相等，因此 引發(fā) 型材各壁流速不均，造成側彎和扭擰。

圖4—5—33方管的扭擰、側彎及補綴 方式 示意圖

(a)——側彎；(b)——扭擰；(e)——分流孔的散布 及補綴

(1、2、3、4、為分流孔，虛線為批改 后的位置和尺寸)

補綴 方式 ：主如果 調劑 分流孔的面積及其散布 ，行將 4孔擴年夜 ，使其面積與3孔相當；將2孔向上擴年夜 ，使其與中心的距離根基 和l孔的溝通 。假如 扭擰和側彎是由于工作帶長短紛歧 致引發(fā) 的。則可補綴 工作帶以加速或阻礙金屬活動 。在進行多孔模擠壓時，為了削減 扭擰，最好不要取放射型布列，而應盡量選用程度 式布列。

(4)角變形

發(fā)生 緣由 ：在擠壓方管、矩形管或雷同 產物 時，由于工作帶不恰當 或其他緣由 造成流速不均，一邊受拉，一邊受壓，致使產物 的角度變形，乃至 泛起 外凸內凹的間隙不及格 等缺點 ，見圖4—5—34。

圖4—5—34角變形及補綴 方式 示意圖

(a)——角傾斜 的方管；(b)——平面分流模

1——薄工作帶部門；2——厚工作帶部門；3逐一 應銼修的工作帶部門

補綴 方式 ：精確判定 屬于哪一側的問題，采取 阻礙或加速的方式 批改 ，如圖4—5—34示出了銼修工作帶過剩 部門的示意圖。

5)角裂

發(fā)生 緣由 ：擠壓空心型材時發(fā)生 角裂的緣由 很多，除 諸如鑄錠皮相不清潔 ，有油污，鑄錠溫渡過 低，擠壓速度快等工藝身分 外，模具身分 也是一個十分主要 的緣由 。焊合室的面積和高度或焊合室的體積與制品斷面積之比太小，金屬供給不足或構成 的靜水壓力太小 等都邑 引發(fā) 制品角部焊合不良或扯破 ，見圖4—5—35a。

圖4—5—35方管角裂及補綴 方式 示意圖

(a)——發(fā)生 角裂的方管；(b)——有公道 焊合室的模型 ；(C)——焊合室太小 的模型

1——焊合室太小 ；2——焊合室正常

一般來講 ，焊合室的面積與制品面積之比應年夜 于4，焊合角一般在30°擺布為好，最年夜 不得跨越 45°，焊合室的高度由橋寬來決意 ，一般按下式肯定 ：

式中H——焊合室的高度；

B——模橋的寬度。

補綴 方式 ：起首 查抄和調劑 工藝前提 ，如尚不克不及 消弭 角裂時，運用 砂輪打磨、擴年夜 焊合室的面積和高度，并補綴 焊合角，使之有益 于金屬活動 與焊合。

6、 試模、修模與氮化

新模型 經試模后，如發(fā)現(xiàn)產物 尺寸或外形 不吻合圖紙與手藝 前提 的要求，必需 進行修模；舊模型 經由 必然 的擠壓次數(shù)后泛起 磨損或變形，也必需 進行修模。一般來講 ，經由 批改 的模型 都必需 經由 氮化處置懲罰 后才能投入使用。是以 ，試模＋修模＋氮化成了現(xiàn)代修模手藝 中的一個主要 環(huán)節(jié)，也是提高模具使用壽命的一條主要 路子 。

經磨練 及格 的模型 一般要試擠壓1～3塊鑄錠，試模的目的在于為修模供給校訂 的根據(jù) 。是以 ，試模時切忌過量潤滑，并且 應包管 在正常的擠壓溫度、速度的規(guī)范下和擠壓機中心嚴厲 對中的前提 下進行，以清掃 各類 “假象”，避免及格 的模具試壓出不及格 的產物 而造成將及格 模具修成廢品模具的現(xiàn)象，在補綴 復雜型材模具和多孔模具時更應注重這個問題。另外，模具在送交氮化之前，必需 是補綴 及格 并且 經清算 、拋光后的模型 ，由于 經氮化后模型 再去拋光和補綴 就會造成氮化層破壞 ，落空 氮化的意義。當擠壓批量年夜 的型材品種時，一般要加工多個模具。當一個模型 擠完100個擺布鑄錠后，應成心 識地卸下來修整與氮化，如許 可以提高模具的總壽命。